波紋補償器有限元計算分析，管道在僅受到軸向的拉伸載荷時(shí)，本文在有接箍的第一個(gè)研宄對象處，軸向載荷作用外筒上，接箍上端的軸向固定約束；在有內筒的第二個(gè)研究對象中，夕卜筒進(jìn)行了軸向固定約束，而載荷加載在內筒的軸向上。因此，本文主要考慮了管道軸向載荷對螺紋接觸受力的影響，以便得到波紋補償器中的螺紋結構的等效應力分布情況和大致的最大軸向抗拉載荷值。

　　模型一的計算模擬不銹鋼波紋補償器在承受軸向載荷時(shí)，軸向載荷分別加五個(gè)工況，計算知道等效應力最大的區域集中于接箍上的螺紋、變扣上的螺紋和外筒螺紋的兩端，如圖所示。從圖中可以看出，隨著(zhù)加載的軸向應力的不斷增加，波紋補償器中的螺紋接頭的等效應力也隨著(zhù)增大，當變扣上的軸向拉伸力時(shí)，接箍和變扣的接頭上最大的等效應力（即所受的應力峰值）變扣和外筒的接頭上的最大等效應力。從云圖也可以知道，模型中的最大等效應力區域主要集中在接頭的兩端附近，接頭的兩端是高應力區域，此位置將是發(fā)生斷裂破壞的幵始處。接頭在不同的軸向拉伸載荷工況條件下，最先可能發(fā)生拉脫扣的區域位于接頭螺紋噴合面的兩端，當所承受的載荷增大以及發(fā)生脫扣螺紋的增多，脫扣的區域會(huì )逐漸移向螺紋哨合接觸面的中部，直到所受的拉伸載荷達到一定值后，螺紋接頭會(huì )完全性的脫扣或是直接被拉斷。

　　模型二的計算模擬在計算模型二中加載相應的軸向載荷，軸向載荷分別加六個(gè)工況，通過(guò)有限元軟件進(jìn)行計算，得到的等效應力云圖如圖所示。從圖中可以看出，隨著(zhù)加載的軸向應力的不斷增加，波紋補償器中的螺紋接頭的等效應力也隨著(zhù)增大，當變扣上的軸向拉伸力時(shí)，計算模型的接頭上最大的等效應力時(shí)，計算模型的接頭上最大的等效應力已經(jīng)達到的材料的屈服值，接頭開(kāi)始發(fā)生塑性變形。

　　隨著(zhù)接頭上承受的拉伸力增加，接頭上產(chǎn)生塑性變形的面積也隨之增大，塑性變形不斷加劇嚴重，最終導致接頭的損壞，因此，金屬波紋補償器上加載的載荷不可以超過(guò)為了增強安全性，取安全系數為，貝咖載載荷應低于比較好。

　　另外從等效應力分布的云圖看出，等效應力區域主要集中在內筒與內管的接頭，社筒與外筒帽的接觸處是高應力區域，這為位置會(huì )是發(fā)生塑性變形的始發(fā)點(diǎn)。波紋膨脹節上的螺紋接頭的有限元分析屬于彈塑性接觸問(wèn)題，基于有限元軟件，對相應的螺紋接頭進(jìn)行了建模、分析和計算，對其施加軸向載荷，依據這些模型建立了螺紋接頭有限元網(wǎng)格模型，分析了一定工況下的螺紋接頭的力學(xué)特性，建立了彈塑性接觸問(wèn)題的有限元分析方法。

　　隨著(zhù)軸向拉伸力的增加，不銹鋼波紋管補償器上的螺紋接頭的等效應力峰值逐漸增大。接箱連接處的兩端是發(fā)生斷裂破壞的始發(fā)點(diǎn)，外筒與外筒帽接觸處是發(fā)生塑性變形的始發(fā)點(diǎn)。軸向拉伸力比較合適值應該低于以便保證一定的安全性。